Hydraulic Motor Acceleration Torque: Inertia at Ramp Time

Hydraulic motor acceleration torque ay sumusunod sa Ta = Jα : shaft-referred inertia na pinarami ng angular acceleration. Idagdag ang resisting process torque para sa accelerating shaft na kinakailangan. Ang halimbawa sa ibaba ay nagsisimula sa isang ipinapalagay na 8 N·m na pag-load ng proseso at kinakalkula kung ano ang idinaragdag dito ng isang segundong pagsisimula, bago suriin ang supply at ang paghinto.

Ang mga kalkulasyon dito ay bumubuo ng isang hypothetical direct-drive na halimbawa mula sa shaft motion hanggang sa hydraulic demand. Ang mga ito ay mga kalkulasyon ng screening, na may mga ipinapalagay na kahusayan at isang perpektong ramp ng bilis. Hindi ito kumakatawan sa isang BLINCE test, isang stock motor na detalye o isang setting para sa isang relief valve. Ang huling pagpili ay nangangailangan ng inaalok na data ng motor at ang aktwal na mga kinakailangan sa paggalaw ng makina.

Ilagay ang kinakailangang paggalaw sa detalye

Sketch acceleration, steady work, deceleration at dwell, na may load ng proseso sa ilalim. Sa isang panghalo na maaaring magsama ng naayos na materyal sa simula; sa isang indexing table, ang load fixture. Kailangan ng fan ang resistensya nito habang nagbabago ang bilis. Ang pagkalkula dito ay sadyang gumagamit ng isang pare-parehong pagtutol upang ang inertial na bahagi ay makikita nang hiwalay.

Markahan kung saan nagsisimula at humihinto ang orasan. Ang timestamp ng valve-command ay may kasamang pagkaantala sa pagtugon na iniiwan ng first-motion timing. Ang katapusan ay maaaring unang pagdating sa target na rpm o pag-aayos sa loob ng kinakailangang tolerance. Ilapat ang napiling kahulugan sa kinakailangan, alok at rekord ng pagsubok.

Ang inertia equation ay gumagamit ng aktwal na pagbabago ng bilis ng baras. Ang iniutos na profile ay kailangan pa ring dumaan sa balbula, oil circuit at load bago ito maging motion. Ang pagtaas ng presyon, pagsunod at paghahatid ng daloy ay maaaring baguhin ito. Panatilihin ang bakas ng bilis kapag sinusuri ang isang umiiral na makina; ang pagpapalit nito ng setting ng controller ay nagtatapon ng bahagi ng ebidensya.

Kung ang isang umiiral na drive ay tumatakbo sa tamang bilis ngunit nagsisimula nang masyadong mabagal, panatilihin ang startup trace nito bago pumili ng kapalit. ni BLINCE Ang gabay sa pagkalkula ng metalikang kuwintas ng motor ay sumasaklaw sa relasyon ng pressure-to-torque. Ang dagdag na gawain dito ay itatag ang torque na hinihingi ng pagbabago sa bilis.

Magtatag ng inertia sa motor shaft

Ang inertia figure ay nangangailangan ng rotation axis at ang unit kg·m². Ang isang tala na nagsasabing '30 kg rotor' ay hindi kumpleto: ang paglipat ng mass na iyon nang mas malayo mula sa axis ay nagbabago sa torque na kailangan upang mapabilis ito. Ang shaft torque ay isang hiwalay na dami, na ipinahayag sa N·m.

Para sa paghahambing ng geometry, kumuha ng dalawang hypothetical na 30 kg na bahagi na may 0.20 m outer radius:

Ang singsing sa paghahambing na ito ay may dalawang beses sa acceleration demand, bagaman ang dalawang bahagi ay may parehong masa. Pumili ng geometry na kumakatawan sa aktwal na bahagi bago gamitin ang alinmang relasyon.

Panatilihin ang listahan ng mga bahagi ng CAD, densidad at axis na may resulta ng assembly inertia. Suriin kung kasama dito ang hub, rim, blades, tooling at dala na materyal. Ang figure para sa hubad na rotor ay nag-iiwan ng anumang idinagdag na coupling o fixture na dapat isaalang-alang.

Ang mga paglalarawan ng silindro na partikular sa axis sa Ang reference ng sukat ng Oriental Motor ay kapaki-pakinabang para sa mekanikal na hakbang na ito. Ang reference ay naghihiwalay din ng load torque mula sa acceleration torque. Ang mga rating ng de-koryenteng motor nito ay nananatili sa labas ng pagpili ng haydroliko.

Ang kawalan ng katiyakan sa pag-load ng materyal ay kabilang din sa pagkalkula. Ang isang rotor na may bahagyang napunong sisidlan o nababagong kasangkapan ay maaaring magkaroon ng ilang mapagkakatiwalaang kaso ng inertia. Ilista ang pinakamagagaan at pinakamabigat na nilalayon na mga pagsasaayos kasama ang mga pag-load ng proseso. Ang isang motor na pinili mula sa walang laman na kabit ay maaaring matugunan ang mga pagsubok sa pag-commissioning at pagkatapos ay mabigong mapabilis ang normal na pagkarga ng produksyon.

Magtrabaho sa pamamagitan ng isang segundong acceleration

Para sa pangunahing hypothetical na halimbawa, ipagpalagay ang isang direktang drive na may:

Ito ay 0.60 kg·m² ay isang ipinapalagay na kabuuan para sa pangunahing halimbawa ng drive. Ang naunang disc ay isang hiwalay na paglalarawan ng geometry at hindi na idinagdag muli.

Ang pagkalkula ay gumagamit ng mga radian para sa angular na paggalaw. Ang bawat hilera ay nagpapakain sa susunod:

Ang mga relasyon ay ibinibigay sa SI form sa Mga hydraulic formula ng Tokyo Keiki, Appendix 1-5 . Ang pagkalkulang ito ay gumagamit ng mass inertia sa kg·m² sa kabuuan. Ang pag-convert ng isang flywheel-effect value mula sa isa pang convention ay mangangailangan muna ng kahulugan at mga unit nito.

Ang pagkalkula ay walang idinagdag na margin ng disenyo. Ang mga bukas na item nito ay breakaway resistance, kawalan ng katiyakan sa pagkarga, ang aktwal na hugis ng ramp at mga limitasyon ng bahagi. Kilalanin ang mga nasa tabi ng resulta. Ang hindi maipaliwanag na porsyento ay hindi makapagsasabi sa isang tagasuri kung aling nawawalang kundisyon ang nilayon nitong saklawin.

Tingnan kung ano ang bibilhin ng pagbabago sa oras ng rampa

Gamitin ang parehong inertia, target rpm at pare-parehong paglaban upang ihambing ang apat na posibleng linear na pagsisimula:

Ang isang mas mahabang rampa ay maaaring gawing mas kapani-paniwalang kandidato ang kasalukuyang displacement. Ang gastos ay oras sa ikot ng makina, at posibleng higit pang proseso ng trabaho habang bumibilis ang baras. Ang kinakailangan sa produksiyon ang nagpapasya kung ang kalakalan ay katanggap-tanggap. Ang pagpapalawak ng ramp ay hindi magagamit kapag ang isa pang function ng makina ay nakasalalay sa pag-abot sa bilis sa loob ng isang nakapirming agwat.

Panatilihing nakadikit ang straight speed ramp ng talahanayan sa mga resulta nito. Ang isang hugis-S na profile ay muling namamahagi ng acceleration sa loob ng available na oras, at ang peak nito ay maaaring mas malaki kaysa sa endpoint-based na average. Para sa profile na iyon, gamitin ang peak acceleration nito sa J × acceleration kapag sinusuri ang peak inertial torque.

Mayroon ding timing trap sa isang segundong utos. Sa isang hiwalay na hypothetical na bakas, ang unang 0.3 s ay hindi naglalaman ng paggalaw ng baras; ang acceleration ay sumasakop sa natitirang 0.7 s. Ang inertial na pagkalkula ay nagiging 0.60 × 157.08/0.7 , na nagbibigay ng 134.64 N·m bago ang resistensya ng proseso. Ang pagbibilang ng nakatigil na pagkaantala bilang oras ng paggalaw ay magbubunga ng mas mababang resulta na 94.25 N·m.

Ang isang recorder na nagpapakita lamang ng ilang mga punto sa pamamagitan ng ramp ay maaaring mahanap ang huling rpm ngunit iwanan ang pinakamatarik na bahagi na hindi nalutas. Sabihin ang sensor at pag-record ng tugon na may bakas. Ang bilang ng mga digit sa isang display ng bilis ay nagbibigay ng walang nawawalang kasaysayan ng oras. Kung saan walang angkop na bakas, panatilihin ang straight-line assumption bilang isang pagtatantya.

I-convert ang pangangailangan ng baras sa kapaki-pakinabang na pagkakaiba sa presyon

Para sa isang paunang pagkalkula ng pagmomotor sa mga yunit ng sukatan:

Tshaft ≈ D × Δp × ηhm ÷ 62.83

Ang mga unit para sa bersyong ito ay N·m para sa torque, cm³/rev para sa displacement at bar para sa sinusukat na pagkakaiba sa presyon ng inlet-minus-outlet. Ilagay ang ηhm bilang isang fraction. Upang kalkulahin ang presyon, gamitin ang Δp ≈ 62.83 × Tshaft/(D × ηhm) ​​. Ang conversion sa bar ay kasama sa 62.83; ang Ang Tokyo Keiki reference ay nagpapakita ng kaukulang relasyon gamit ang SI pressure units.

Para sa isang ipinapalagay na 40 cm³/rev motor sa ηhm = 0.90, ang pressure screen ay nasa ibaba. Ang mga pagpapalagay na ito ay hindi isang detalye ng modelo ng BLINCE.

Ipagpalagay na ang isang circuit ay mayroon lamang 200 bar ng magagamit na pagkakaiba sa presyon na magagamit sa buong motor. Sa pinasimpleng modelong ito, ang kalahating segundong target ay nangangailangan ng higit pa sa maibibigay ng supply na iyon. Ang isang 400 bar pressure rating sa isang kapalit ay hindi lilikha ng nawawalang circuit pressure. Ang isang-segundong case ay nag-clear sa partikular na screen ng arithmetic na ito, ngunit kailangan pa rin ang aktwal na torque curve, mga rating at iba pang mga pagbubukod na nasuri.

Ang magagamit na motor Δp ​​ay sinusukat sa pagitan ng mga work port nito sa parehong kaganapan. Ang presyon ng bomba ay maaaring magsama ng mga pagkalugi bago ang pasukan, at ang presyon sa labasan ay kumakain ng bahagi ng magagamit na pagkakaiba. Panatilihin ang presyon ng kaso bilang sarili nitong hadlang sa ilalim ng dokumentasyon ng napiling motor. Huwag itong ibawas sa pangalawang pagkakataon mula sa isang sinusukat na halaga ng inlet-minus-outlet bilang isang generic na pagwawasto.

Ang pagpapalagay ng kahusayan ay lalong hindi tiyak malapit sa simula ng paggalaw. Ang pangkalahatang orbital-motor na sanggunian ng Danfoss ay nakikilala ang pinakamababang panimulang torque mula sa pagpapatakbo ng torque at ipinapaliwanag ang pagbabago habang ang lubricating film ay nagiging matatag. Gumamit ng panimulang-torque na halaga o kurba para sa kandidato kung saan ang breakaway ay mapagpasyahan, sa halip na dalhin ang pagpapalagay ng kahusayan sa pagtakbo pababa sa zero na bilis. Danfoss General Orbital Motors, Disyembre 2021, pahina 14–15.

Suriin ang daloy at peak power sa parehong operating point

Ang dulo ng daloy sa halimbawang ito ay humigit-kumulang 65.22 L/min . Ito ay mula sa Q ≈ D × n ÷ (1,000 × ηv) na may ipinapalagay na 40 cm³/rev, 1,500 rpm at volumetric na kahusayan ηv = 0.92. Ang Q ay nasa L/min. Panatilihin ang huling daloy na iyon sa tabi ng kinakailangang presyon ng bawat ramp sa supply worksheet.

Ang parehong mga rampa ay nagtatapos sa daloy na iyon sa ilalim ng pagpapalagay. Ihambing ang inihatid na daloy ng pump sa pabilis na presyon, kasama ang prime mover at control response. Ang isang nominal na 65 L/min na figure na walang kundisyon ng presyon nito ay hindi natapos ang paghahambing na iyon.

Para sa parehong perpektong modelo, ang pagsasama ng daloy sa simula ay nagbibigay ng isa pang kapaki-pakinabang na dami ng supply. Ipagpalagay na ang ηv ay nananatiling pare-pareho habang ang bilis ay tumataas nang linear mula sa zero. Ang average na daloy ay 65.22/2 = 32.61 L/min: humigit-kumulang 0.543 L sa pamamagitan ng motor sa isang segundo, o 2.174 L sa apat na segundo. Ang pansamantalang pagpuno ay hindi kasama. Ang mga dagdag na rebolusyon sa mas mahabang simula ay tumutukoy sa mas malaking volume nito. Ipadala ang dulo ng daloy at tagal nang magkasama kapag sinusuri kung ano ang dapat ihatid ng supply.

Bago matapos ang perpektong isang segundong ramp, kailangan pa rin ng halimbawa ng 102.25 N·m sa 1,500 rpm. Ang power check sa puntong iyon ay:

Ang prime mover ay nagsu-supply din ng pump at upstream na pagkalugi, na nasa labas ng mga kalkulasyon ng work-port na ito.

Para sa apat na segundong ramp, ang katumbas na shaft-power peak ay bumaba sa humigit-kumulang 4.96 kW. Pagkatapos ng alinmang ramp, ang ipinapalagay na 8 N·m sa 1,500 rpm ay humigit-kumulang 1.26 kW lamang ng output ng proseso. Ang pagpili ng prime mover lamang mula sa steady na output ay mawawala ang acceleration peak ng halimbawa. Ang na-rate na steady na output ay kakaunti din ang sinasabi tungkol sa pinahihintulutang panandaliang overload na tugon ng supply.

Inilalarawan ng expression ng daloy ang mga rebolusyon at pagtagas na kasama sa ipinapalagay na kahusayan nito. Ang tunay na pressure transient ay nagsasangkot din ng fluid compression, hose expansion, valve response at supply dynamics. Huwag gamitin ang simpleng flow ramp bilang isang kumpletong transient simulation. Tinutukoy ng kalkulasyon ang isang pangangailangan para sa pagsusuri ng circuit; ang sinusukat na tugon ay nagtatatag kung paano ito natutugunan ng naka-assemble na makina.

Maaaring bawasan ng mas mahabang ramp ang peak demand nang hindi binabawasan ang kabuuang trabaho

Sa target na bilis ng halimbawa, ½Jω² = 0.5 × 0.60 × 157.08² nagbibigay ng humigit-kumulang 7,402 J (7.40 kJ) na nakaimbak sa pag-ikot. Ang pagpili ng oras ng ramp ay hindi nagbago alinman sa J o ang huling ω, kaya ang endpoint energy na ito ay hindi nagbabago.

Ang ipinapalagay na 8 N·m resistance ay kumukonsumo din ng trabaho habang umiikot ang shaft. Ang isang linear na ramp ay dumadaan sa ½ωfinal × t: humigit-kumulang 78.54 rad sa isang segundo o 314.16 rad sa loob ng apat na segundo. Ang pag-multiply sa 8 N·m ay nagbibigay ng proseso ng trabaho na humigit-kumulang 628 J at 2,513 J ayon sa pagkakabanggit.

Ang apat na segundong opsyon samakatuwid ay bumibili ng mas mababang peak habang ang baras ay gumagawa ng higit pang mga pagliko laban sa ipinapalagay na pagtutol. Ang isang paghahabol sa pagtitipid ng enerhiya ay mangangailangan ng buong paghahambing ng ikot, kabilang ang output ng produksyon, dwell, kontrol ng bomba at pagkalugi. Ang mababang peak pressure lamang ay hindi nagtatatag ng pagtitipid na iyon.

Para sa isang load na umaasa sa bilis, gaya ng fan, ang pagkalkula ng trabaho ay nangangailangan ng naaangkop na torque-versus-speed na relasyon sa pamamagitan ng ramp. Ang tuluy-tuloy na pagbabasa sa target na rpm ay nagbibigay lamang ng isang punto. Panatilihin ang isang tinukoy na pagtatantya para sa natitira hanggang sa makuha ang naaangkop na data ng proseso.

Ang paghahambing ng produksyon ay nangangailangan din ng output na naihatid sa panahon ng rampa. Ang mas mahabang pagsisimula ay maaaring mag-iwan ng mas kaunting segundo sa buong bilis sa isang nakapirming cycle. Ang pagtaas ng huling rpm upang mabawi ang output na iyon ay magbabago sa daloy ng endpoint at nakaimbak na enerhiya.

Ilarawan nang tama ang inertia kapag nagdaragdag ng gearbox

Gamitin ang i = bilis ng motor ÷ bilis ng pagkarga . Pagkatapos ang perpektong relasyon sa matibay na drive Jreflected = Jload ÷ i² nagbibigay ng kontribusyon sa output load sa motor shaft. Idagdag ang may-katuturang bahagi ng input-side na umiikot sa reference shaft na iyon.

Sa isang hiwalay na ideal na kaso, 0.60 kg·m² sa 4:1 na pagbawas, ang output ay nag-aambag ng 0.60/16 = 0.0375 kg·m² sa motor. Ang motor, input-coupling at gearbox entries ay mananatiling idaragdag; ang mga pagkalugi ay hindi kasama.

Ang motor ay tumatakbo din ng apat na beses na mas mabilis kaysa sa output sa ratio na iyon. Ang 1,500 rpm na output ay mangangailangan ng 6,000 motor rpm. Ang pagbabawas ay maaaring magpababa ng load-related torque sa motor habang lumilikha ng kinakailangan sa bilis sa labas ng hanay ng kandidato. ni BLINCE Ang gabay sa pagpili ng high-speed na haydroliko na motor ay tumutugon sa mga resultang pagsusuri ng motor, daloy at pag-install.

Isama ang data ng kahusayan at lumilipas na tungkulin sa pagtatanong ng gearbox. Kasama sa mga pagbaligtad ang backlash nito, at ang mga paulit-ulit na pagsisimula ay nagsasangkot ng higit pa sa tuluy-tuloy na paghahatid. Parehong kailangan ang mounting drawing at cycle-duty review bago maging resulta ng pagpili ang pagbabawas.

Ang relatibong oscillation sa pagitan ng motor at load ay nangangailangan ng mekanikal na pagrepaso sa pagtugon sa nababaluktot na baras o pagkabit. Ilakip ang anumang naobserbahang overshoot sa paglalarawan ng problema. Ang isang mas malaking numero ng metalikang kuwintas ay hindi niresolba ang mga limitasyon ng isang modelo ng rigid-drive sa sitwasyong iyon.

Account para sa paghinto pati na rin ang simula

Ang paghinto ay nagsisimula sa halimbawa ng 7.40 kJ pa rin sa umiikot na pagpupulong. Tukuyin kung saan ito pupunta: process resistance, isang preno, ang hydraulic circuit o isang engineered recovery arrangement. Ang utos ng balbula lamang ay hindi nagtatalaga ng mga bahaging iyon o tumutukoy kung gaano kabilis huminto ang baras.

Ang isang hiwalay na perpektong dalawang-segundong linear stop ay nagbibigay ng 0.60 × 157.08 ÷ 2 = 47.12 N·m ng inertial deceleration torque. Ang paglaban sa proseso ay maaaring makatulong sa pagbibigay nito. Ang isang load na nagtutulak sa baras ay maaaring magdagdag ng enerhiya sa halip. Itakda ang direksyon ng pagkarga bago italaga ang kinakailangang torque sa isang preno o sa hydraulic braking.

Kung ang isang landas ay sumisipsip ng ipinapalagay na 7.40 kJ sa loob ng dalawang segundo, ang average ng kaganapan nito ay 7.40/2 = 3.70 kW. Gamit ang perpektong pare-pareho ang torque ng pagpepreno, bumababa ang pagsipsip habang bumababa ang bilis, simula sa itaas ng average na iyon. Ibigay sa supplier ng bahagi ang hugis ng kaganapan at ang mga pag-uulit nito, kasama ang mga kondisyon ng temperatura para sa pagsusuri.

Para sa haydroliko na bahagi, Ang sanggunian ng General Orbital Motors ng Danfoss, mga pahina 20–22 , ay itinuturing ang braking motor bilang isang bomba at tinatalakay ang muling pagdadagdag para sa mga high-inertia load. Ang mga relasyon sa kahusayan sa pagmomotor at pumping nito ay magkakaiba. Ang naunang screen ng presyon ay hindi maaaring gamitin muli nang hindi nababago bilang isang pagkalkula ng setting ng braking-valve.

Ang paghawak pagkatapos ng paghinto ay isa pang kinakailangan. Ang panloob na pagtagas ay maaaring magpapahintulot sa paggalaw, at ang isang may hawak na preno ay may sariling layunin at rating. Kunin ang aprubadong pagsasaayos ng paghinto at paghawak ng makina, kabilang ang mga kahihinatnan ng pagkawala ng supply. Ang mga kalkulasyon sa artikulong ito ay nagbibigay ng mga mekanikal na input sa pagsusuring iyon; hindi nila pinahihintulutan ang pagsasara ng mga port upang ihinto ang isang umiikot na load o ayusin ang isang brake-control valve.

Ilagay ang mga paulit-ulit na kaganapan sa pagsusuri sa tungkulin

Ang isang maikling rampa ay maaaring mangyari nang maraming beses bawat oras. Ibigay sa supplier ang tagal ng kaganapan, bilang ng mga kaganapan at natitirang bahagi ng cycle, sa halip na lagyan ng label ang buong tungkulin na 'paputol-putol.'

Para sa isang mapaglarawang oras-oras na badyet, ipagpalagay ang 360 magkaparehong mga full stop na walang pagbawi, at ilaan ang lahat ng nakaimbak na enerhiya sa pagwawaldas sa loob ng drive:

Panatilihing hiwalay ang alokasyon na ito mula sa bomba, motor, balbula at iba pang pagkalugi sa pagtakbo. Ang bahaging umaabot sa langis ay dapat ding maitatag bago makumpleto ang balanse ng haydroliko na init. Dalhin ang dalawang segundong 3.70 kW event average sa component-duty review, kasama ang peak at mga pag-uulit nito; dalhin ang oras-oras na 0.74 kW sa balanse ng enerhiya.

Sa variable displacement, ilakip ang iskedyul nito sa profile ng bilis. Ang bawat displacement ay nagbabago sa parehong metalikang kuwintas na nakuha sa bawat bar at ang daloy na kinakailangan sa bawat rebolusyon. Isama ang opsyon sa kontrol, mga limitasyon sa paglilipat at kundisyon ng paglipat sa panukala. Ang nakapirming 40 cm³/rev na halimbawa ay hindi naglalaman ng sequence ng shift upang masuri.

Para sa isang nakabahaging supply, tukuyin ang iba pang function na iniutos sa panahon ng startup at ang daloy na natatanggap nito. Ang isang motor-only na pagsubok ay maaaring umalis sa sabay-sabay na demand na wala. Ipadala ang pump at control description kasama ang event record upang ang isang load-sensing, pressure-limited o fixed-flow arrangement ay masuri bilang fitted.

Ihambing ang kandidato sa buong rampa

Dapat sundin ng pagsusuri ng kandidato ang mga operating point mula sa pahinga hanggang sa pinakamataas na bilis. Sa simula, suriin ang breakaway torque at anumang paglabas ng preno. Sa panahon ng paggalaw, ihambing ang magagamit na motor torque sa proseso at acceleration demand. Malapit sa target na bilis, suriin ang daloy at power endpoint. Pagkatapos ay suriin ang deceleration, posibleng overrun at hold.

Mga listahan ng BLINCE a CMF series gear motor at isang kategorya ng axial-piston motor , bukod sa iba pang pamilya ng motor. Ang mga pahinang ito ay nagtatatag ng mga ruta ng produkto para sa pagtatanong. Hindi nila inaprubahan ang ipinapalagay na 40 cm³/rev na halimbawa o nag-publish ng unibersal na pinapayagang oras ng pagbilis. Hilingin ang data para sa partikular na inaalok na build bago ituring ang isang pangalan ng pamilya bilang resulta ng pagpili.

Ihambing ang isang iminungkahing mas malaking displacement gamit ang binagong kinakailangan ng daloy nito sa target na rpm. Ihambing ang isang bagong pagbabawas gamit ang binagong bilis ng motor nito. Ang isang binagong ramp ay nangangailangan ng isang production-cycle check. Para sa iminungkahing pagtaas ng presyon, suriin ang apektadong circuit pati na rin ang inaalok na rating ng motor. Panatilihin ang mga pagbabagong iyon sa alok upang ang saklaw nito ay mapresyo.

Isama ang shaft at mounting arrangement kapag humihiling ng peak-duty review. Ang sprocket o pulley ay nagdaragdag ng mga puwersa ng tindig pati na rin ang ipinadala na metalikang kuwintas. Ang isang hindi sinusuportahang pagkarga ay maaaring magdagdag ng higit pa. Ang mga ito ay nabibilang sa mechanical drawing at load record; wala sila sa J × acceleration.

Para sa isang umiiral nang makina, ayusin ang isang aprubadong pagsubok sa isang kwalipikadong tao. Itala ang bilis at parehong work-port pressure sa parehong time base, kasama ang configuration ng load, mga kondisyon ng langis at may-katuturang impormasyon sa daloy. Pumili ng hanay ng instrumento, katumpakan at tugon para sa ramp. Panatilihing ligtas ang mga load at malayo ang mga tao sa mga umiikot na bahagi; gamitin ang mga inaprubahang koneksyon sa pagsubok at pamamaraan, na walang improvised stall o pagbubukas ng isang pressurized fitting.

Magpadala ng motion profile kasama ang motor inquiry

Simulan ang pagtatanong gamit ang kinakailangan sa paggalaw: mga bilis, oras ng pagsisimula at paghinto, pagkawalang-galaw at reference shaft nito, process torque at mga pag-uulit. Ilakip ang mga kundisyon ng supply at pagguhit ng interface, kabilang ang kumbensyon ng ratio ng geared drive. Dapat na mai-reproduce ng reviewer ang pagkalkula ng load mula sa mga input na iyon.

Lagyan ng label kung paano nakuha ang bawat input. Maaaring ibukod ng CAD inertia ang tooling; ang isang metalikang kuwintas na hinuha mula sa presyon ay nakasalalay sa data ng motor na ginamit; may mga limitasyon sa pagsukat ang isang speed trace. Sabihin ang nawawalang bahagi ng bawat pagtatantya sa tabi nito. Ginagawa nitong tukoy ang susunod na kahilingan para sa data.

Dapat pangalanan ng teknikal na tugon ang build ng motor at ang data ng pagganap na ginamit upang masuri ang pagsisimula, rampa at paghinto. Dapat nitong tukuyin ang bilis/ tungkulin ng presyon at mga kundisyon ng pumapasok/alisan ng tubig, kasama ang hindi nalutas na pag-overrun o paghawak ng mga tanong. Magkaroon ng anumang iminungkahing pagbabago sa displacement, timing o supply na naitala sa tugon na iyon, kaya ang mga komersyal na alok ay naglalarawan ng mga maihahambing na tungkulin.

Ipadala ang profile at ang nauugnay na pagguhit sa pamamagitan ng BLINCE contact page . Para sa hypothetical na halimbawa, ang isang kapaki-pakinabang na pagtatanong ay nagsasaad ng '0.60 kg·m² kabuuang motor-shaft inertia, 0–1,500 rpm, iminungkahing isang segundong linear ramp, tinantyang 8 N·m resistance,' kasama ang aktwal na mga limitasyon ng circuit. Ang mga input na iyon ay nagbibigay sa supplier ng isang tinukoy na tungkulin sa pagpapabilis upang masuri.

Tel: +86 132 4232 1601

✉️ Email: sales16@blince.com

Website: https://blince.com

Disclaimer

Ang artikulong ito ay isang pangkalahatang gabay sa engineering. Ang huling pagpili ng bahagi ay dapat na nakabatay sa mga drawing ng makina, sinusukat na hydraulic data, mga kondisyon sa pagtatrabaho, mga kinakailangan sa kaligtasan, at kumpirmasyon mula sa isang kwalipikadong hydraulic engineer o supplier.

Blince Hydraulic Team

Ang Blince Hydraulic ay isang kumpanyang nangunguna sa industriya na nakatuon sa precision-engineered fluid power manufacturing at custom na hydraulic solution. Sinuportahan ng mga dekada ng malalim na kadalubhasaan sa larangan sa industriyal na makinarya at libu-libong matagumpay na pandaigdigang pag-deploy, ang aming engineering team ay ganap na nakatutok sa high-performance na hydraulic component manufacturing, kabilang ang dalubhasang orbital motors, high-pressure travel drive motor , at matatag na directional control valves . Ang aming imprastraktura ng produksyon ay gumagamit ng makabagong multi-axis CNC machining system at ganap na na-certify ng ISO 9001 upang magarantiya ang paulit-ulit na volumetric na katumpakan sa bawat solong pagmamanupaktura.

Naghahatid kami ng mabilis, lubos na maaasahan, at matipid na mga solusyon sa haydroliko sa mga distributor ng mabibigat na industriya, mga OEM ng makinarya, at mga crew ng pagpapanatili sa higit sa 150 bansa. Kung ang iyong aktibong proyekto ay nangangailangan ng isang maliit na dami ng batch ng mga naka-customize na profile ng shaft o isang malakihang production run ng heavy-duty na cast iron gear pump , iko-configure namin ang aming mga flexible na iskedyul ng produksyon upang matugunan ang iyong mga target na lead time na may kabuuang predictability sa pagpepresyo. Ang pakikipagsosyo sa Blince ay nangangahulugan ng pag-secure ng pinakamataas na kahusayan ng system, elite na kalidad ng materyal, at walang kompromiso na fluid power professionalism.

Upang matuto nang higit pa tungkol sa aming kumpletong lineup ng produkto, bisitahin ang aming opisyal na website: www.blince.com.