Hidrouliese motor versnelling wringkrag volg Ta = Jα : as-verwysde traagheid vermenigvuldig met hoekversnelling. Voeg die weerstandsproseswringkrag by vir die versnellingsasvereiste. Die voorbeeld hieronder begin met 'n veronderstelde 8 N·m proseslading en bereken wat 'n een-sekonde begin daarby voeg, voordat die toevoer en die stop hersien word.
Die berekeninge hier bou een hipotetiese direkte-aandrywing voorbeeld van asbeweging tot hidrouliese aanvraag. Dit is siftingsberekeninge, met veronderstelde doeltreffendheid en 'n ideale spoedoprit. Hulle verteenwoordig nie 'n BLINCE-toets, 'n voorraadmotorspesifikasie of 'n instelling vir 'n ontlastklep nie. Die finale keuse benodig die aangebied motor se data en die masjien se werklike bewegingsvereistes.
Plaas die vereiste beweging op die spesifikasie
Skets versnelling, bestendige werk, vertraging en stilstaan, met die proseslading daaronder. Op 'n menger wat afgesaagde materiaal aan die begin kan insluit; op 'n indekseertafel, die gelaaide armatuur. 'n Waaier het sy weerstand nodig soos spoed verander. Die berekening hier gebruik doelbewus 'n konstante weerstand sodat die traagheidsdeel afsonderlik gesien kan word.
Merk waar die horlosie begin en stop. 'n Klepopdrag-tydstempel sluit 'n reaksievertraging in wat eerste-beweging-tydsberekening uitlaat. Die einde kan eerste aankoms by teiken-rpm wees of om binne die vereiste toleransie te vestig. Pas die gekose definisie toe op die vereiste, die aanbod en die toetsrekord.
Die traagheidsvergelyking gebruik die as se werklike spoedverandering. Die opdragprofiel moet nog deur die klep, oliekring en las gaan voordat dit beweging word. Drukopbou, voldoening en vloeilewering kan dit hervorm. Behou die spoedspoor wanneer 'n bestaande masjien nagegaan word; die vervanging van dit met die kontroleerder-instelling gooi 'n deel van die bewyse weg.
As 'n bestaande aandrywer teen die regte spoed loop, maar te stadig begin, behou sy opstartspoor voordat jy 'n plaasvervanger kies. BLINCE's motor wringkrag berekening gids dek die druk-tot-wringkrag verhouding. Die ekstra taak hier is om die wringkrag te bepaal wat deur die verandering in spoed vereis word.
Vestig traagheid by die motoras
'n Traagheidsfiguur benodig 'n rotasie-as en die eenheid kg·m². 'n Nota wat sê '30 kg rotor' is onvolledig: om daardie massa verder van die as af te beweeg, verander die wringkrag wat nodig is om dit te versnel. Die aswringkrag is 'n aparte hoeveelheid, uitgedruk in N·m.
Vir 'n meetkunde vergelyking, neem twee hipotetiese 30 kg dele met 'n 0,20 m buitenste radius:
Vorm om sy sentrale rotasie-as
Traagheid verhouding
Resultaat
Eenvormige soliede skyf
J = ½mR²
0,60 kg·m²
Ideale dun ring, massa by radius R
J = mR²
1,20 kg·m²
Die ring in hierdie vergelyking het twee keer die versnellingsvraag, hoewel die twee dele dieselfde massa het. Kies 'n meetkunde wat die werklike deel verteenwoordig voordat enige verwantskap gebruik word.
Behou die CAD onderdele lys, digthede en as met 'n samestelling traagheid resultaat. Kontroleer of dit die naaf, rand, lemme, gereedskap en gedra materiaal insluit. 'n Syfer vir die kaal rotor laat enige bygevoegde koppeling of toebehore in ag geneem word.
Die as-spesifieke silinder illustrasies in Oriental Motor se maatverwysing is nuttig vir hierdie meganiese stap. Die verwysing skei ook vragwringkrag van versnellingswringkrag. Sy elektriese motorgraderings bly buite die hidrouliese keuse.
Onsekerheid in materiaallading hoort ook in die berekening. 'n Rotor met 'n gedeeltelik gevulde houer of verwisselbare gereedskap kan verskeie geloofwaardige traagheidsgevalle hê. Lys die ligste en swaarste beoogde konfigurasies met hul prosesladings. ’n Motor wat uit die leë armatuur gekies word, kan moontlik aan ingebruiknemingstoetse voldoen en dan nie die normale produksielading versnel nie.
Werk deur 'n versnelling van een sekonde
Vir die hoofhipotetiese voorbeeld, veronderstel 'n direkte aandrywing met:
Invoer
Aanvaarde waarde en betekenis
Totale traagheid by die motoras, J
0.60 kg·m², insluitend die roterende bydraes wat in hierdie voorbeeld gebruik word
Beginspoed, n₁
0 rpm
Teikenspoed, n₂
1 500 rpm
Versnellingstyd, t
1.0 s
Spoed profiel
Lineêre styging, dus is hoekversnelling konstant
Weerstaan proses wringkrag tydens versnelling
8 N·m, konstant vir hierdie voorbeeld
Hierdie 0,60 kg·m² is 'n veronderstelde totaal vir die hoofaandrywingvoorbeeld. Die vroeëre skyf was 'n aparte meetkunde-illustrasie en word nie weer bygevoeg nie.
Die berekening gebruik radiale vir hoekbeweging. Elke ry voer die volgende:
Hoeveelheid in die veronderstelde een-sekonde begin
Berekening
Resultaat
Verandering in hoekspoed, Δω
2π × (1 500 − 0) ÷ 60
157,08 rad/s
Hoekversnelling, α
Δω ÷ t = 157.08 ÷ 1.0
157.08 rad/s²
Wringkrag om die traagheid te versnel, Ta
J × α = 0,60 × 157,08
94,25 N·m
As wringkrag met die proses weerstand
94,25 + 8
102,25 N·m
Die verwantskappe word in SI-vorm gegee in Tokyo Keiki se hidrouliese formules, Bylaag 1-5 . Hierdie berekening gebruik massatraagheid in kg·m² deurgaans. Die omskakeling van 'n vliegwiel-effekwaarde van 'n ander konvensie sal eers die definisie en eenhede daarvan vereis.
Die berekening het geen bykomende ontwerpmarge nie. Sy oop items is wegbreekweerstand, vrag onsekerheid, die werklike opritvorm en komponentlimiete. Identifiseer dié langs die resultaat. 'n Onverklaarbare persentasie kan nie vir 'n resensent sê watter ontbrekende toestand dit bedoel was om te dek nie.
Kyk wat die verandering van die oprit tyd koop
Gebruik dieselfde traagheid, teiken-rpm en konstante weerstand om vier moontlike lineêre begin te vergelyk:
Veronderstelde oprittyd
Traagheidswringkrag
Traagheid plus 8 N·m proseswringkrag
0,5 s
188.50 N·m
196.50 N·m
1.0 s
94,25 N·m
102,25 N·m
2.0 s
47,12 N·m
55,12 N·m
4.0 s
23.56 N·m
31,56 N·m
'n Langer oprit kan die bestaande verplasing 'n meer aanneemlike kandidaat maak. Die koste is tyd in die masjiensiklus, en moontlik meer proseswerk terwyl die as versnel. Die produksievereiste besluit of daardie handel aanvaarbaar is. Die verlenging van 'n oprit is nie beskikbaar wanneer 'n ander masjienfunksie daarvan afhang om spoed binne 'n vaste interval te bereik nie.
Hou die tafel se reguit spoedhelling geheg aan sy resultate. 'n S-vormige profiel herverdeel die versnelling binne die beskikbare tyd, en sy piek kan groter wees as die eindpunt-gebaseerde gemiddelde. Vir daardie profiel, gebruik sy piekversnelling in J × versnelling wanneer piektraagheidswringkrag nagegaan word.
Daar is ook 'n tydsberekeningstrik in 'n een-sekonde-opdrag. In 'n aparte hipotetiese spoor bevat die eerste 0.3 s geen skagbeweging nie; versnelling beslaan die oorblywende 0,7 s. Die traagheidsberekening word 0.60 × 157.08/0.7 , wat 134.64 N·m voor prosesweerstand gee. Om die stilstaande vertraging as bewegingstyd te tel, sou die laer 94.25 N·m resultaat opgelewer het.
'n Opnemer wat slegs 'n paar punte deur die oprit wys, kan die finale rpm opspoor, maar laat die steilste deel onopgelos. Noem die sensor en opname reaksie met die spoor. Die aantal syfers op 'n spoedskerm verskaf geen ontbrekende tydgeskiedenis nie. Waar geen geskikte spoor bestaan nie, behou die reguitlyn-aanname as 'n skatting.
Skakel die asvraag om in nuttige drukverskil
Vir 'n voorlopige motorberekening in metrieke eenhede:
Tas ≈ D × Δp × ηhm ÷ 62.83
Die eenhede vir hierdie weergawe is N·m vir wringkrag, cm³/rev vir verplasing en bar vir die gemete inlaat-minus-uitlaatdrukverskil. Voer ηhm as 'n breuk in. Om druk te bereken, gebruik Δp ≈ 62.83 × Tshaft/(D × ηhm) . Die omskakeling na maat is ingesluit in 62.83; die Tokyo Keiki-verwysing bied die ooreenstemmende verwantskap aan deur gebruik te maak van SI-drukeenhede.
Vir 'n veronderstelde 40 cm³/rev-motor by ηhm = 0.90, is die drukskerm hieronder. Hierdie aannames is nie 'n BLINCE-modelspesifikasie nie.
Lineêre oprit
Vereiste as wringkrag
Berekende motor Δp met die veronderstelde motor
0,5 s
196.50 N·m
342.94 bar
1.0 s
102,25 N·m
178.45 bar
2.0 s
55,12 N·m
96.21 bar
4.0 s
31,56 N·m
55.08 bar
Gestel 'n stroombaan het slegs 200 bar se bruikbare drukverskil beskikbaar oor die motor. In hierdie vereenvoudigde model het die halfsekonde-teiken meer nodig as wat die aanbod kan voorsien. 'n 400 bar-drukgradering op 'n plaasvervanger sal nie die ontbrekende kringdruk skep nie. Die een-sekonde geval maak hierdie spesifieke rekenkundige skerm skoon, maar moet steeds die werklike wringkragkurwe, graderings en ander uitsluitings hersien.
Bruikbare motor Δp word gemeet tussen sy werkpoorte tydens dieselfde gebeurtenis. Pompdruk kan verliese voor die inlaat insluit, en druk by die uitlaat verbruik 'n deel van die beskikbare verskil. Hou kasdruk as sy eie beperking onder die gekose motor se dokumentasie. Moenie dit 'n tweede keer van 'n gemete inlaat-minus-uitlaat waarde aftrek as 'n generiese regstelling nie.
'n Doeltreffendheidsaanname is veral onseker naby die begin van beweging. Danfoss se algemene orbitaal-motorverwysing onderskei minimum aanvangswringkrag van lopende wringkrag en verduidelik die verandering soos die smeerfilm gevestig word. Gebruik 'n aanvang-wringkragwaarde of kurwe vir die kandidaat waar wegbreek deurslaggewend is, in plaas daarvan om 'n hardloopdoeltreffendheidsaanname tot nul spoed te dra. Danfoss General Orbital Motors, Desember 2021, bladsye 14–15.
Gaan vloei en piekkrag by dieselfde bedryfspunt na
Die vloei-eindpunt in hierdie voorbeeld is ongeveer 65.22 L/min . Dit kom van Q ≈ D × n ÷ (1 000 × ηv) met 'n veronderstelde 40 cm³/rev, 1 500 rpm en volumetriese doeltreffendheid ηv = 0,92. Q is in L/min. Hou daardie finale vloei langs elke oprit se drukvereiste op die toevoerwerkblad.
Albei opritte eindig by daardie vloei onder die aanname. Vergelyk die pomp se afgelewerde vloei teen die versnellende druk, tesame met die aandrywer en beheerreaksie. ’n Nominale 65 L/min-syfer sonder sy druktoestand laat daardie vergelyking onvoltooid.
Vir dieselfde ideale model gee die integrasie van vloei oor die begin nog 'n nuttige voorraadhoeveelheid. Gestel ηv bly konstant soos spoed lineêr vanaf nul styg. Gemiddelde vloei is dan 65,22/2 = 32,61 L/min: ongeveer 0,543 L deur die motor in een sekonde, of 2,174 L in vier sekondes. Verbygaande vulling is uitgesluit. Die ekstra omwentelinge in die langer begin is verantwoordelik vir sy groter volume. Stuur die vloei-eindpunt en -duur saam wanneer u hersien wat die toevoer moet lewer.
Net voor die ideale een-sekonde-oprit eindig, benodig die voorbeeld steeds 102,25 N·m by 1 500 rpm. Die kragkontrole op daardie stadium is:
Krag hoeveelheid
Voorbeeld berekening
Resultaat
Meganiese as-uitset
T × ω ÷ 1 000 = 102,25 × 157,08 ÷ 1 000
16,06 kW
Hidrouliese toevoer by motorwerkpoorte
Δp × Q ÷ 600 = 178,45 × 65,22 ÷ 600
19.40 kW
Die aanjaer verskaf ook pomp- en stroomop verliese, wat buite hierdie werk-poort berekeninge is.
Vir die vier-sekonde-oprit val die ooreenstemmende askrag-piek tot ongeveer 4,96 kW. Na enige oprit is die veronderstelde 8 N·m by 1 500 rpm slegs sowat 1,26 kW se prosesuitset. Die keuse van 'n hoofmotor uitsluitlik uit daardie bestendige uitset sal die voorbeeld se versnellingspiek mis. 'n Gegradeerde bestendige uitset sê ook min oor die toevoer se toegelate korttyd-oorladingsreaksie.
Die vloei-uitdrukking beskryf die omwentelings en lekkasie wat by die veronderstelde doeltreffendheid daarvan ingesluit is. 'n Werklike drukoorgang behels ook vloeistofkompressie, slanguitsetting, kleprespons en toevoerdinamika. Moenie die eenvoudige vloei-oprit as 'n volledige verbygaande simulasie gebruik nie. Die berekening identifiseer 'n aanvraag vir die kringoorsig; die gemete reaksie bepaal hoe die saamgestelde masjien dit ontmoet.
’n Langer oprit kan piekaanvraag verminder sonder om totale werk te verminder
Teen die voorbeeld se teikenspoed, ½Jω² = 0,5 × 0,60 × 157,08² gee ongeveer 7 402 J (7,40 kJ) gestoor in rotasie. Die keuse van oprittyd het nie J of die finale ω verander nie, so hierdie eindpuntenergie is onveranderd.
Die veronderstelde 8 N·m weerstand verbruik ook werk soos die as draai. ’n Lineêre oprit beweeg deur ½ωfinale × t: ongeveer 78.54 rad in een sekonde of 314.16 rad in vier sekondes. Vermenigvuldiging met 8 N·m gee proseswerk van ongeveer 628 J en 2,513 J onderskeidelik.
Die vier-sekonde opsie koop dus 'n laer piek terwyl die skag meer draaie teen die veronderstelde weerstand maak. 'n Energiebesparende eis sal 'n volledige siklusvergelyking nodig hê, insluitend produksie-uitset, verblyf, pompbeheer en verliese. Laer piekdruk alleen vestig nie daardie besparing nie.
Vir 'n spoed-afhanklike las, soos 'n waaier, benodig die werkberekening die toepaslike wringkrag-teen-spoed-verhouding deur die oprit. 'n Bestendige lesing by teiken-rpm gee slegs een punt. Behou 'n geïdentifiseerde skatting vir die res totdat geskikte prosesdata beskikbaar is.
Die produksievergelyking benodig ook die uitset wat tydens die oprit gelewer word. 'n Langer begin kan minder sekondes op volle spoed in 'n vaste siklus laat. Die verhoging van finale rpm om daardie uitset te herstel, sal die vloei-eindpunt en gestoorde energie verander.
Reflekteer traagheid korrek wanneer 'n ratkas bygevoeg word
Gebruik i = motorspoed ÷ lasspoed . Dan die ideale rigiede-dryfverwantskap Jreflected = Jload ÷ i² gee die uitsetlas se bydrae by die motoras. Voeg die relevante inset-kant roterende dele by daardie verwysingsas by.
In 'n aparte ideale geval, 0,60 kg·m² by 'n 4:1-vermindering dra die uitset 0.60/16 = 0.0375 kg·m⊃2 by; by die motor. Motor-, insetkoppel- en ratkasinskrywings moet nog bygevoeg word; verliese is uitgesluit.
Die motor loop ook vier keer vinniger as die uitset in daardie verhouding. 'n Uitset van 1 500 rpm sal 6 000 motor rpm vereis. Die vermindering kan die vragverwante wringkrag by die motor verlaag terwyl dit 'n spoedvereiste buite 'n kandidaat se reeks skep. BLINCE's hoëspoed-hidrouliese motorkeusegids spreek die gevolglike motor-, vloei- en installasiekontrole aan.
Sluit doeltreffendheid en verbygaande diensdata by die ratkasnavraag in. Omkerings behels die terugslag daarvan, en herhaalde begin behels meer as bestendige oordrag. Die monteertekening en siklus-diens hersiening is beide nodig voordat die vermindering 'n seleksie resultaat word.
Relatiewe ossillasie tussen motor en las vereis 'n meganiese reaksie hersiening van die buigsame as of koppeling. Heg enige waargenome oorskiet aan die probleembeskrywing. ’n Groter wringkraggetal los nie die beperkings van ’n stewige aandrywingsmodel in daardie situasie op nie.
Reken vir die stop sowel as die begin
Die stop begin met die voorbeeld se 7.40 kJ wat steeds in die roterende samestelling is. Identifiseer waarheen dit gaan: prosesweerstand, 'n rem, die hidrouliese kring of 'n ontwerpte herwinningsreëling. Die klepopdrag alleen ken nie daardie aandele toe of definieer hoe vinnig die as stop nie.
'n Afsonderlike ideale twee-sekonde lineêre stop gee 0.60 × 157.08 ÷ 2 = 47.12 N·m traagheidsvertragingswringkrag. Weerstand van die proses kan help om dit te verskaf. ’n Vrag wat die skag aandryf, kan eerder energie byvoeg. Bepaal daardie vragrigting voordat die vereiste wringkrag aan 'n rem of aan hidrouliese rem toegewys word.
As een pad die veronderstelde 7.40 kJ in twee sekondes absorbeer, is sy gebeurtenisgemiddeld 7.40/2 = 3.70 kW. Met die ideale konstante remwringkrag, daal absorpsie soos spoed daal, en begin bo daardie gemiddelde. Gee die komponentverskaffer die vorm van die gebeurtenis en sy herhalings, plus die temperatuurtoestande vir die hersiening.
Vir die hidrouliese deel, Danfoss se General Orbital Motors-verwysing, bladsye 20–22 , behandel die remmotor as 'n pomp en bespreek aanvulling vir hoë-traagheidsladings. Die motor- en pompdoeltreffendheidverhoudings verskil. Die vroeëre drukskerm kan nie onveranderd hergebruik word as 'n remklepverstellingsberekening nie.
Vashou na die stop is nog 'n vereiste. Interne lekkasie kan beweging toelaat, en 'n vashourem het sy eie doel en gradering. Verkry die masjien se goedgekeurde stop- en houreëling, insluitend die gevolge van voorraadverlies. Die berekeninge in hierdie artikel verskaf meganiese insette tot daardie resensie; hulle magtig nie die sluiting van poorte om 'n tollende vrag te stop of 'n rembeheerklep te verstel nie.
Plaas herhaalde gebeure in die pligoorsig
'n Kort oprit kan baie keer per uur voorkom. Gee die verskaffer die geleentheidsduur, aantal gebeurtenisse en res van die siklus, eerder as om die hele diens as 'intermitterend' te benoem.
Vir 'n illustratiewe uurlikse begroting, neem aan 360 identiese punte sonder herstel, en allokeer al die gestoorde energie aan dissipasie binne die aandrywing:
Stop-energie werkblad
Veronderstelde insette of berekende waarde
Gestoorde energie verdryf per punt
Ongeveer 7 402 J
Punte in een uur
360
Energie toegeken oor daardie uur
Ongeveer 2 664 720 J
Gemiddelde tempo, energie gedeel deur 3 600 sekondes
Ongeveer 740 W, of 0,74 kW
Hou hierdie toewysing apart van pomp, motor, klep en ander lopende verliese. Die deel wat die olie bereik moet ook vasgestel word voordat die hidrouliese hittebalans voltooi is. Dra die twee-sekonde 3.70 kW-gebeurtenisgemiddeld na die komponentdienshersiening, insluitend die hoogtepunt en herhalings daarvan; dra die uurlikse 0,74 kW na die energiebalans.
Met veranderlike verplasing, heg sy skedule aan die spoedprofiel. Elke verplasing verander beide die wringkrag wat per staaf verkry word en die vloei benodig per omwenteling. Sluit die beheeropsie, verplasingslimiete en oorgangstoestande by die voorstel in. Die vaste 40 cm³/rev voorbeeld bevat geen skuifvolgorde om te assesseer nie.
Vir 'n gedeelde toevoer, identifiseer die ander funksie wat tydens opstart beveel word en die vloei wat dit ontvang. 'n Slegs motortoets kan daardie gelyktydige aanvraag afwesig laat. Stuur die pomp- en beheerbeskrywing saam met die gebeurtenisrekord sodat 'n laswaarnemende, drukbeperkte of vastevloei-reëling geassesseer word.
Vergelyk die kandidaat met die hele oprit
'n Kandidaat-oorsig moet die bedryfspunte van rus tot maksimum spoed volg. Gaan aan die begin na wegbreekwringkrag en enige remvrystelling. Tydens beweging, vergelyk beskikbare motorwringkrag met proses- en versnellingsvraag. Kontroleer die vloei- en krageindpunt naby teikenspoed. Ondersoek dan vertraging, moontlike oorskryding en vashou.
BLINCE lys a CMF reeks ratmotor en 'n aksiale suiermotorkategorie , onder andere motorfamilies. Hierdie bladsye stel produkroetes vir navraag vas. Hulle keur nie die veronderstelde 40 cm³/rev-voorbeeld goed of publiseer nie 'n universele toelaatbare versnellingstyd nie. Versoek die data vir die spesifieke aangebied gebou voordat 'n familienaam as 'n seleksie-resultaat behandel word.
Vergelyk 'n voorgestelde groter verplasing deur die hersiene vloeivereiste te gebruik by teiken-rpm. Vergelyk 'n nuwe verlaging deur sy hersiene motorspoed te gebruik. 'n Veranderde oprit benodig 'n produksiesikluskontrole. Vir 'n voorgestelde drukverhoging, hersien die geaffekteerde stroombaan sowel as die aangebied motorgradering. Hou daardie hersienings in die aanbod sodat die omvang daarvan geprys kan word.
Sluit die as en monteerreëling in wanneer die piekdienshersiening versoek word. 'n Kettingwiel of katrol voeg drakragte sowel as oorgedrade wringkrag by. 'n Onondersteunde vrag kan meer byvoeg. Dit hoort op die meganiese tekening en vragrekord; hulle is afwesig van J × versnelling.
Vir 'n bestaande masjien, reël 'n goedgekeurde toets met 'n gekwalifiseerde persoon. Teken spoed en beide werkpoortdrukke op dieselfde tydbasis aan, met die laskonfigurasie, olietoestande en relevante vloeiinligting. Kies instrumentreeks, akkuraatheid en reaksie vir die oprit. Hou vragte beveilig en mense weg van roterende dele; gebruik die goedgekeurde toetsverbindings en prosedure, met geen geïmproviseerde stalletjie of opening van 'n drukpasstuk nie.
Stuur 'n bewegingsprofiel saam met die motornavraag
Begin die ondersoek met die bewegingsvereiste: snelhede, begin- en stoptye, traagheid en sy verwysingsas, proseswringkrag en herhalings. Heg die toevoervoorwaardes en koppelvlaktekening aan, insluitend 'n rataandrywing se verhoudingskonvensie. Die beoordelaar moet in staat wees om die ladingsberekening vanaf daardie insette te reproduseer.
Benoem hoe elke inset verkry is. 'n CAD-traagheid kan gereedskap uitsluit; 'n wringkrag wat uit druk afgelei word, hang af van die motordata wat gebruik word; 'n spoedspoor het sy meetgrense. Noem die ontbrekende deel van elke skatting langsaan. Dit maak die volgende versoek vir data spesifiek.
Die tegniese antwoord moet die motorbou en die werkverrigtingdata wat gebruik word om die begin, oprit en stop te assesseer, noem. Dit moet sy spoed-/drukdiens- en inlaat-/dreintoestande identifiseer, tesame met onopgeloste oorskryding of vashouvrae. Laat enige voorgestelde verandering aan verplasing, tydsberekening of toevoer in daardie antwoord aanteken, sodat die kommersiële aanbiedinge vergelykbare pligte beskryf.
Stuur die profiel en die betrokke tekening deur die BLINCE kontak bladsy . Vir die hipotetiese voorbeeld, 'n nuttige ondersoek stel '0.60 kg·m² totale motor-as-traagheid, 0-1 500 rpm, voorgestelde lineêre oprit van een sekonde, geskatte 8 N·m weerstand,' tesame met die werklike stroombaanlimiete. Daardie insette gee die verskaffer 'n omskrewe versnellingsplig om te assesseer.
Hierdie artikel is 'n algemene ingenieursgids. Finale komponentkeuse moet gebaseer word op masjientekeninge, gemete hidrouliese data, werksomstandighede, veiligheidsvereistes en bevestiging van 'n gekwalifiseerde hidrouliese ingenieur of verskaffer.
Blince Hidrouliese Span
Blince Hydraulic is 'n toonaangewende maatskappy wat toegewy is aan presisie-gemanipuleerde vloeistofkragvervaardiging en pasgemaakte hidrouliese oplossings. Gerugsteun deur dekades van diep veld kundigheid in industriële masjinerie en duisende suksesvolle wêreldwye ontplooiings, fokus ons ingenieurspan geheel en al op hoë-prestasie hidrouliese komponent vervaardiging, insluitend gespesialiseerde orbitaalmotors, hoëdruk reis dryf motor aan , en robuuste rigtingbeheerkleppe . Ons produksie-infrastruktuur maak gebruik van moderne multi-as CNC-bewerkingstelsels en is ten volle ISO 9001 gesertifiseer om herhaalbare volumetriese akkuraatheid oor elke enkele vervaardigingslopie te waarborg.
Ons lewer vinnige, hoogs betroubare en kostedoeltreffende hidrouliese oplossings aan swaarindustrieverspreiders, masjinerie-OEM's en onderhoudspanne in meer as 150 lande. Of jou aktiewe projek 'n klein-volume bondel van pasgemaakte skagprofiele of 'n grootskaalse produksielopie van swaardiens gietyster-ratpomp , ons stel ons buigsame produksieskedules op om aan u teikenleertye te voldoen met totale prysvoorspelbaarheid. Om 'n vennootskap met Blince te hê, beteken om maksimum stelseldoeltreffendheid, elite materiaalkwaliteit en onbeperkte vloeikragprofessionaliteit te verseker.
Om meer te wete te kom oor ons volledige produkreeks, besoek ons amptelike webwerf: www.blince.com.
