Størrelsesguide for hydraulisk kraftenhet: pumpestrøm, motor KW, tankkapasitet og varme

En hydraulisk kraftenhet kan nå avlastningsinnstillingen og fortsatt være feil for maskinen.

Måleren stiger til 160 bar. Sylinderen beveger seg, men det tar tolv sekunder i stedet for syv. Etter førti minutter er tanken varm, den elektriske motorstrømmen er høyere enn forventet, og operatøren begynner å ta en pause mellom syklusene. Det første forslaget er ofte en større pumpe. Den andre er en større oljekjøler. Ingen av forslagene svarer på det nyttige spørsmålet: hvor går den tilgjengelige kraften?

Den manglende strømmen kan begynne ved pumpens innløp. Det kan gå tapt gjennom en liten retningsventil, et filter, en lang returslange eller en avlastningsventil som forblir åpen under en del av syklusen. Den elektriske motoren kan være stor nok for gjennomsnittlig belastning, men for liten for gjentatte starter. Reservoaret kan inneholde nok olje til å dekke sugeporten samtidig som det gir for lite tid for luft til å forlate væsken. EN tilpasset hydraulisk kraftenhet må velges som en arbeidskrets, ikke som en tank med en motor boltet på toppen.

Dette er den typen dimensjoneringsjobber som vanligvis lander på flere pulter. Vedlikehold vet når maskinen bremser ned. Innkjøp har det gamle modellnummeret. Byggherren vet hvor mye plass som er igjen ved siden av rammen. Ingen av disse fakta er nok alene. Sett dem sammen, men pumpe, elektrisk motor, tank, ventiler, filtre og kjøler kan diskuteres før en leverandør forplikter seg til et oppsett som er dyrt å endre.

Start med maskinsyklusen, ikke kraftenhetskatalogen

Begynn med en stoppeklokke og maskinen, ikke en pumpekatalog. Følg en hel syklus. En press kan krysse mesteparten av sin bevegelse raskt, sakte ned nær arbeidsstykket, holde kraften i åtte sekunder, og så komme hjem nesten ubelastet. Et løft kan starte hardt, men beveger seg bare seks ganger på en time. En transportør er den motsatte typen problem: moderat trykk, kanskje, men ingen lang hvile. Deres toppmåleravlesninger kan matche mens kraftenhetene deres trenger ganske forskjellige motorer, tanker og kjølearrangementer.

Registrer hver aktuator separat. For en sylinder, legg merke til boring, stangdiameter, slag, lastretning, nødvendig reisetid og det hardeste punktet i leddet. For en roterende drivenhet, noter forskyvning, målrpm, startmoment, kasse-dren-arrangement og om lasten kan kjøre over motoren. De matchende veiledning for hydraulisk pumpe og motor forklarer hvorfor hastighet, dreiemoment, returtrykk og oljetemperatur må leses sammen.

Skriv deretter ned hvilke funksjoner som fungerer samtidig. En 25 L/min styregren og en 35 L/min klemmegren krever ikke nødvendigvis en 60 L/min pumpe hvis kontrollsekvensen forhindrer samtidig drift. De samme to grenene kan kreve alle 60 L/min hvis operatøren kan bruke begge sammen. Skjemaet, ventillogikken og PLS-sekvensen bestemmer hvilken påstand som er sann.

For feltarbeid er én enkel setning mer verdifull enn en polert delnummerforespørsel:

Enheten forlenger en 80 mm boresylinder gjennom 500 mm på 7 sekunder, holder en 22 kN last i 10 sekunder, trekker seg tilbake ubelastet og gjentar fire ganger per minutt. Oljen når 63 C etter en time, mens pumpens utløpstrykk er 160 bar og returtrykket er 9 bar under forlengelse.

Det notatet gir allerede en leverandør et sted å starte. 'Sitre en 7,5 kW hydraulisk kraftpakke' gjør det ikke.

Hva en hydraulisk kraftenhet faktisk inkluderer

På butikkgulvet kan «kraftenhet» bety alt fra et motorpumpesett på en liten tank til en komplett hydraulisk stasjon med manifold og styreskap. Den nyttige grensen er funksjonell: den lagrer og kondisjonerer oljen, driver pumpen, begrenser trykket og sender kontrollert strømning mot maskinen. Retningsventiler, filtre, påfyllingsventil, nivå- og temperaturangivelse, testkoblinger, en akkumulator, en varmeovn eller en kjøler kan monteres når plikten krever det. De er ikke nødvendige bare for å få sammenstillingen til å se komplett ut.

En endring har en tendens til å flytte flere andre grenser. Legg til pumpeforskyvning og ventilblokken, filteret, kjøleren, slangene og tankreturen må bære den ekstra oljen. Reduser tankhøyden for å fjerne en beskyttelse, og sugeporten kan sitte for nær retur, luftet væske. Hev avlastningsinnstillingen og akselmomentet øker med den; det samme gjør den mulige belastningen på sylindrene, rørene og maskinstrukturen. Den kjeden av effekter er der en kompakt enhet som ser ryddig ut kan bli en dårlig arbeidsenhet.

Den eldre BLINCE-artikkelen om forskjellen mellom en hydraulisk pumpe og en hydraulisk kraftenhet er nyttig bakgrunn. Denne veiledningen tar neste steg: den gjør en maskinsyklus til foreløpige størrelsestall og en brukbar tilbudsforespørsel.

Trinn 1: Konverter aktuatorbevegelse til nødvendig flyt

Flow kontrollerer hovedsakelig aktuatorhastigheten. Trykk utvikler seg som respons på motstand og belastning. Å holde disse to jobbene adskilt forhindrer en av de vanligste feilene ved valg av kraftenhet: å øke avlastningsinnstillingen fordi en sylinder er treg.

For en dobbeltvirkende sylinder, beregne først området som faktisk ser trykk på arbeidsslaget:

A_stempel = pi x D^2 / 4

Det ringformede området på stangsiden er:

A_annular = pi x (D^2 - d^2) / 4

Der D er boring og d er stangdiameter. Nødvendig flyt følger av areal og hastighet:

Q = A xv

Feltversjonen av beregningen er mindre abstrakt: finn oljevolumet som trengs for å fylle arbeidskammeret, og spør deretter hvor raskt det volumet må ankomme. Kjør tallene to ganger. Forlengelse bruker hele området; tilbaketrekking bruker det mindre ringformede området rundt stangen. Med én fast strømning, en dobbeltvirkende hydraulikksylinder vil derfor vanligvis returnere raskere enn den strekker seg.

Sylindereksempel: 80 mm boring, 500 mm slag

For en 80 mm boring, er hele stempelarealet omtrent 5 026,5 mm2. Flytt området gjennom et 500 mm slag, og lokket tar omtrent 2,51 liter. Det er volumet som må komme etter at ventilen skifter, ikke bare volumet som vises i pumpekatalogen.

For å flytte disse 2,51 literne på 7,2 sekunder kreves det omtrent 20,9 l/min på papir. En pumpe merket 20 L/min er allerede kort før lekkasje telles. Ventilovergang, akselerasjon, varmoljelekkasje og en annen funksjon kan ta en annen del. Med andre ord er 20.9 et nyttig mål ved sylinderporten, ikke tillatelse til å bestille nærmeste nominelle pumpe.

For en hydraulisk motor vises den samme volum- og tidsideen som forskyvning per omdreining:

Q_teoretisk (L/min) = forskyvning (cm3/rev) x hastighet (rpm) / 1000

En 250 cm3/rev motor ved 80 rpm bruker 20 L/min i den ideelle beregningen. Den reelle forsyningen må også dekke lekkasje. Lever kun 18 L/min etter pumpeslitasje og ventiltap og akselen kan ikke holde den beregnede hastigheten; økende trykk vil ikke erstatte den manglende oljen.

Bransjetotaler trenger en rask realitetssjekk. Hvis to sylindre er låst sammen og aldri beveger seg sammen, vil kilden overdimensjoneres ved å legge til begge toppstrømmene. Hvis en operatør kan fjære begge spolene samtidig, vil ignorering av en gren gjøre det motsatte. Prioritert styring, regenerative kretser, akkumulatorer og variable pumper gjør summen av navneskiltet enda mindre pålitelig; for disse maskinene, spor skjemaet gjennom den faktiske sekvensen.

Trinn 2: Velg pumpeforskyvning fra ekte kjørehastighet

For en pumpe med fast fortrengning er teoretisk levering:

Q_teoretisk (L/min) = pumpeslag (cm3/rev) x pumpehastighet (rpm) / 1000

Faktisk strømning kan estimeres ved å multiplisere med volumetrisk effektivitet:

Q_actual = Q_teoretisk x volumetrisk effektivitet

Ta en 16 cm3/rev HGP-serien hydraulisk girpumpe drevet med 1450 o/min. Multiplikasjon gir 23,2 L/min før intern lekkasje. Ved å bruke 90 prosent volumetrisk effektivitet som en midlertidig estimeringsverdi bringer den forventede leveringen tilbake til 20,9 l/min.

Dette tallet på 90 prosent er en regnearksantagelse, ikke en lovet BLINCE-vurdering. Pumpekonstruksjon, trykk, hastighet, oljeviskositet, temperatur og slitasje beveger den. Endelig valg bør komme fra kurven for den nøyaktige pumpen. På dette stadiet svarer estimatet bare på et grovt spørsmål: er 16 cm3/rev plausibelt, eller er vi rett og slett i feil størrelsesområde?

Sjekk hastigheten ved pumpeakselen, ikke tallet som huskes fra motorbrosjyren. En 50 Hz induksjonsmotor roterer normalt ikke med synkronhastigheten på 1500 rpm når den først er lastet. Motorer vandrer gjennom et større område, og kraftuttaksforhold føres ofte feil. Et design basert på 1800 rpm som faktisk mottar 1450 rpm mister omtrent en femtedel av sin teoretiske flyt før pumpelekkasje kommer inn i diskusjonen.

Fast eller variabel forskyvning?

En fast girpumpe er fornuftig når maskinen vil ha omtrent samme levering hver syklus og kretsen har en ærlig måte å losse den på. Det er billig og kjent å betjene. Problemet starter når mesteparten av den faste strømmen tilbringer lange perioder klemt gjennom en målekant eller dumpet over avlastningen mens aktuatoren knapt beveger seg.

EN aksialstempelpumpe med variabel fortrengning kan gå tilbake fra full fortrengning når kontrollen forteller at etterspørselen har falt. Det sparer bortkastet flyt kun når kontrollen er satt opp riktig. Belastningsfølende rørleggerarbeid, kompensatorinnstillinger, ren olje og et åpent kammeravløp blir en del av igangkjøringen; de stempel-pumpehus-dreneringsguide dekker en av de mindre synlige feilbanene.

Ikke velg en variabel pumpe bare fordi den høres mer avansert ut. Ikke velg en tannhjulspumpe bare fordi den er kjent. Maskinsyklusen bør ta avgjørelsen.

Trinn 3: Beregn hydraulisk effekt før du velger motorkW

Når strømmen er bundet til hastighet, kan trykk og strømning kombineres for å estimere hydraulisk ytelse:

P_hydraulisk (kW) = trykk (bar) x flow (L/min) / 600

For kjørepunktet som brukes her, gir 160 bar og 20,9 L/min:

160 x 20,9 / 600 = 5,57 kW

Motoren kan ikke dimensjoneres nøyaktig til 5,57 kW. En del av akselkraften går tapt i pumpen og drivverket. Å bruke 85 prosent total effektivitet som et tidlig estimat gir:

P_motor_inngang = 5,57 / 0,85 = 6,55 kW

En 7,5 kW motor kan være et rimelig utgangspunkt for dette eksemplet. Det er ikke et automatisk endelig valg. Starter under belastning, kald-oljeviskositet, avlastningsdrift, spenning og frekvens, servicefaktor, omgivelsestemperatur, høyde over havet, innkapsling, starter per time, og den faktiske pumpeeffektiviteten har fortsatt betydning.

Motorstrømmen skal registreres under den virkelige plikten. En kraftenhet som går komfortabelt under ett sylinderslag kan utløses etter gjentatte starter eller etter at oljen varmes opp og maskinen begynner å holde trykket lenger. Den hydrauliske beregningen erstatter ikke det elektriske designet; det gir den elektriske designeren en lasttilfelle å sjekke, mens den innrettingsguide for pumpekoplingen dekker de mekaniske kontrollene mellom de to maskinene.

Toppkraft er ikke det samme som kontinuerlig kraft

Et løft kan trenge 160 bar i fem sekunder og deretter hvile i to minutter. En presse kan bruke høyt trykk bare ved slutten av formingsslaget. En transportør kan kreve moderat trykk kontinuerlig. Valg av navneskilt skal gjenspeile hvor lenge motoren bærer hver last, om den kan avkjøles mellom sykluser, og om maskinen starter mens den hydrauliske kretsen er ubelastet.

Hvis pumpen starter mot trykk, se gjennom ventilsenteret, lossearrangementet, tilbakeslagsventilene og innestengt trykk. En overdimensjonert motor kan skjule en dårlig startkrets, men den fjerner ikke trykkspissen eller det mekaniske støtet. De valgguide for hydraulisk tilbakeslagsventil er relevant når trykket forblir innestengt etter avstengning.

Bearbeidet utvalgseksempel: En liten industriell løfteenhet

Vurder en løfteanordning med disse foreløpige kravene:

• 80 mm boring, 45 mm stang, 500 mm slag;

• 22 kN maksimal ekstern belastning under forlengelse;

• 7,2 sekunders målforlengelsestid;

• fire komplette sykluser per minutt i løpet av en 20-minutters produksjonsbatch;

• 160 bar maksimalt tiltenkt arbeidstrykk;

• en 400 V, 50 Hz, trefaset elektrisk forsyning;

• innendørs service, normalt 15-35 C rundt enheten.

Kappenden rommer ca 2,51 liter over oppgitt slag. Å spre volumet over 7,2 sekunder produserer målet på 20,9 l/min. En 16 cm3/rev pumpe ved 1.450 o/min gir teoretisk 23,2 L/min og lander med den midlertidige virkningsgraden nær 20,9 L/min.

Hvis alle 20,9 L/min ble levert på 160 bar, ville hydraulikkeffekten vært 5,57 kW. Tar man hensyn til antatte tap, heves akselkravet til 6,55 kW. Det setter en 7,5 kW motor på shortlist, men ennå ikke på rekkefølgen: kaldstart, starter per time, overbelastning, og det virkelige trykksporet må fortsatt stemme.

Kraftsjekken har også betydning. Ved 160 bar gir en 80 mm boring ca 80,4 kN teoretisk forlengelseskraft, langt over oppgitt 22 kN last. Den forskjellen er en advarsel, ikke en fordel. Enten vil det faktiske arbeidstrykket være mye lavere, koblingen har en stor mekanisk ulempe, eller de første dataene er ufullstendige. En riktig leverandør bør spørre hvilken påstand som gjelder før innstilling av overtrykksventil.

Dette eksemplet viser hvorfor strømning og trykk ikke bør kopieres fra separate katalograder. Fartsmålet peker mot ca. 21 L/min. Lasten kan trenge mye mindre enn 160 bar. Riktig motor- og avlastningsinnstilling kan først fullføres etter at den virkelige kraften og koblingen er bekreftet.

Trinn 4: Dimensjoner reservoaret uten å tilbe ett forhold

Den kjente snarveien er å gjøre reservoarvolumet til et multiplum av pumpestrømmen. Forhold som to, tre eller fem ganger pumpestrøm brukes ofte under tidlig planlegging. De er ikke universelle utformingsregler. Et 60-liters reservoar kan være sjenerøst for én 20 l/min intermitterende enhet og utilstrekkelig for en annen enhet med kontinuerlig struping, dårlig luftstrøm, stort differensialvolum og stor forurensningseksponering.

Reservoaret har flere jobber. Den må holde sugeinntaket dekket gjennom hver aktuatorposisjon, holde oljen fortrengt av sylindre og akkumulatorer, gi rom for termisk ekspansjon, bremse returoljen nok for luft- og forurensningshåndtering, og gi vedlikeholdspersonalet tilgang til å rengjøre og inspisere den. Det bidrar også med overflateareal og oljemasse til termisk kontroll.

Start med å beregne maksimal endring i systemoljevolum. En stor enstavssylinder lagrer forskjellige mengder på hetten og stangsidene. Flere sylindre kan strekke seg sammen. En akkumulator kan frigjøre og gjenvinne et meningsfullt oljevolum. Tanken må holde seg innenfor sikre minimums- og maksimumsnivåer gjennom hele sekvensen, ikke bare når hver aktuator er trukket tilbake.

Se så på returstrømmen. Sylindertilbaketrekking kan sende mer olje tilbake til reservoaret enn pumpen tilfører fordi stangen reduserer ringvolum. En regenerativ krets kan skape et annet strømningsmønster. Returdiffusoren, filteret, kjøleren og portoppsettet må håndtere den toppen uten å gjøre tanken om til en skumgenerator.

Et bedre reservoarscreeningsbord

Et foreløpig område kan begynne med omtrent to til fem liter reservoarvolum per l/min pumpestrøm for mange konvensjonelle enheter, men det endelige tallet må begrunnes med faktorene ovenfor. Behandle forholdet som en samtalestarter, ikke som bevis.

Suge- og returportene skal være adskilt nok til å hindre varm, luftet returolje i å gå rett tilbake inn i pumpen. Innvendige bafler, diffusorer og fornuftige portposisjoner kan hjelpe, mens dårlig geometri kan beseire en stor tank. De hydraulisk tanklufteveiledning dekker hvordan oljenivåbevegelsen også endrer den nødvendige luftveien.

Trinn 5: Finn varmekilden før du legger til en kjøler

Hvert tap blir til varme. Pumpelekkasje, motorineffektivitet, ventiltrykkfall, avlastningsstrøm, underdimensjonerte slanger, tette koblinger, filterbegrensning og returmottrykk forbruker alt strøm uten å produsere nyttig bevegelse.

Et raskt varmeestimat for et kjent trykkfall er:

Varmetap (kW) = trykkfall (bar) x strømning (L/min) / 600

Hvis 20 l/min krysser en ventil med et trykkfall på 40 bar, blir ca. 1,33 kW omdannet til varme ved den tilstanden. Hvis det samme tapet fortsetter mesteparten av skiftet, er det ikke en liten termisk detalj.

Avlastningsstrømmen er mer alvorlig. Å sende 20 l/min over en 160 bar avlastningsinnstilling representerer omtrent 5,33 kW hydraulisk kraft som hovedsakelig blir til varme. En kjøler kan fjerne deler av den varmen, men den bedre første reparasjonen er ofte å stoppe kretsen fra å sitte på avlastning.

Mål oljetemperaturen som en trend. Registrer tanktemperatur, omgivelsestemperatur, syklustilstand, pumpetrykk, returtrykk og motorstrøm med jevne mellomrom til enheten når en stabil tilstand eller overskrider det tillatte området. En avlesning tatt etter at maskinen er slått av kan ikke vise hvor varmen ble produsert.

Når reell varmeavvisning er nødvendig, dimensjoner kjøleren ut fra varmebelastning, oljestrøm, tillatt oljetemperatur, omgivelsesluft eller vanntilstand, forurensning, viftekraft og trykkfall. De størrelsesguide for hydraulikkoljekjøler forklarer hvorfor en større kjerne ikke automatisk er en bedre krets.

For enheter som trenger tvungen luftkjøling, kan et produkt som f.eks BLINCE AD-seriens hydraulikkoljekjøler bør velges mot beregnet varmeavvisning og faktisk oljebane. Ikke bruk pumpens nominelle strømning som eneste kjølerspesifikasjon.

Trinn 6: Kontroller ventilkapasitet og kontrolllogikk

Ventilblokken bestemmer hvor pumpestrømmen går når aktuatoren beveger seg, stopper, holder eller endrer retning. En pumpe i god størrelse kan se svak ut bak en underdimensjonert spole. En elektrisk motor med riktig størrelse kan gå varm hvis ventilsenteret holder pumpen lastet i nøytral.

For hver ventil, bekreft nominell strømning, arbeidstrykk, internt trykkfall, spolefunksjon, sentertilstand, aktiveringsmetode, spenning, manuell overstyring og tømme- eller pilotkrav. De guide for valg av retningsreguleringsventil viser hvorfor det ikke er nok å matche portmønsteret.

Trykkkontroll trenger også et hierarki. Hovedavlastningen beskytter kildekretsen. En reduksjonsventil kan begrense én gren. En motvektsventil kan kontrollere en overløpslast. En sekvensventil kan starte neste funksjon først etter at den første utvikler trykk. Hvis innstillingene deres overlapper uforsiktig, kan kraftenheten skravle, varme opp eller utføre funksjoner i feil rekkefølge.

Strømningskontroll fortjener samme behandling. Måling av 30 L/min ned til 8 L/min med fast pumpe kan sløse mye strøm med mindre ubrukt strøm losses eller brukes andre steder. Før du spesifiserer et større reservoar og kjøler, sammenligner du kretsen med feilsøkingsveiledning for hydraulisk strømningskontrollventil.

Trinn 7: Design suge- og returbanene som deler av enheten

Pumpen kan ikke levere olje den ikke kan motta. En lang sugeslange, liten kobling, lukket ventil, skitten sil, kollapset foring, høy kald-oljeviskositet eller dårlig tankutløp kan sulte ut en pumpe selv mens reservoaret ser fullt ut.

Hold sugebanen kort og sjenerøs, bruk pumpeprodusentens innløpsgrenser i stedet for en praktisk slangestørrelse. Unngå unødvendige albuer og reduksjonsstykker. Pass på at linen ikke stiger opp i en luftlomme. Hvis pumpen er montert over oljenivået, trenger priming og tillatte innløpsforhold eksplisitt bekreftelse.

Retursiden bør kontrolleres for toppstrøm, ikke bare pumpelevering. Filtre, kjølere, manifolder, slanger og beslag skaper kumulativt trykkfall. Høyt returtrykk kan redusere sylinderkraften, redusere motormomentet, øke tetningsspenningen og gjøre tanken varmere.

De Hydraulikkslanger og koblinger er et produktutgangspunkt, men en korrekt slangesammenstilling trenger fortsatt arbeids- og topptrykk, strømning, væske, temperatur, rute, bøyeradius, slitasje, impulsbelastning, monteringsgeometri og installasjonsbevegelse. Gjengestørrelse alene beviser ikke intern strømningskapasitet.

Trinn 8: Spesifiser filtrering og pust rundt komponentbehov

Ren olje er ikke nødvendigvis ren olje. Ny olje kan frakte partikler fra lagring og overføring. Nye slanger kan inneholde skjærestøv. En ny sveiset tank kan frigjøre kalkavfall eller fabrikasjonsrester hvis den ikke ble forberedt på riktig måte.

Filtervalg bør ta hensyn til målrenslighet, komponentfølsomhet, beta-ytelse, kaldstartviskositet, kollaps- eller bypass-adferd, indikatorinnstillinger og vedlikeholdsintervall. Et fint filter som bruker hver kaldstart i bypass kan gi mindre beskyttelse enn innkjøpsordren tilsier.

Returfiltrering er vanlig, men den beskytter ikke pumpen mot rusk som allerede sitter i reservoaret. Sugesiler kan fange opp store materialer samtidig som de skaper innløpsbegrensninger hvis de er for små eller neglisjerte. Trykkfiltre beskytter sensitive nedstrømskomponenter, men krever riktig trykkklassifisering og en fornuftig plass i kretsen.

Etter en pumpe- eller motorfeil, inspiser reservoaret, slangene, ventilblokken, kjøleren og aktuatorbanene før du installerer erstatningen. De guide for hydraulisk forurensningskontroll forklarer hvorfor den defekte komponenten ofte bare er det første synlige resultatet.

Lufteventilen må passere luft etter hvert som oljenivået endres, samtidig som den forventede forurensningen utelukkes på stedet. En liten innendørsenhet og en utendørs landbrukskraftpakke puster ikke den samme luften. Fyllstoffdesign, overføringsfiltrering, regneksponering, nedvasking, fuktighet og servicetilgang bør skrives inn i spesifikasjonen.

Trinn 9: Sett testpunkter der avgjørelser skal tas

Én pumpe-utløpsmåler er nyttig, men den kan ikke vise trykket tapt over trykkfilteret, ventilen, kjøleren eller returledningen. Det kan ikke bevise hvilket trykk som når sylinderen eller motoren. Den kan heller ikke skille en kort avlastningsspyd fra en vedvarende belastet tilstand.

Nyttige punkter kan inkludere pumpeutløp, før og etter et trykkfilter, ventilinnløp, aktuatorarbeidsporter, returledning, kjølerinnløp og -utløp, og stempel-pumpekasseavløp der det er aktuelt. Det nøyaktige settet skal følge feilene vedlikeholdsteamet kan trenge å diagnostisere.

Velg måleområde for målingen. En 400 bar måler kan overleve en 25 bar returtest, men den vil ikke gi nyttig oppløsning. Pulsering og vibrasjon kan også kreve en væskefylt måler, snubber, ekstern testkobling eller transduser i stedet for en bare måler på en vibrerende manifold.

De plasseringsveiledning for hydraulisk trykkmåler gir den bredere trykkkartleggingsmetoden. Å bygge testpunktene inn i en ny kraftenhet er vanligvis billigere enn å legge dem til etter den første uforklarlige feilen.

Driftssykluskontroller etter maskintype

Presser, klemmer og maskinverktøy

En presse eller klemme trenger ofte rask tilnærming, kontrollert arbeidshastighet, høy kraft nær slutten av bevegelsen og en rask retur. Et høy-lav pumpearrangement, akkumulator, variabel pumpe eller avlastningskrets kan redusere installert effekt sammenlignet med å tvinge én fast pumpe til å tilfredsstille hvert trinn på ineffektiv måte.

Å holde press fortjener oppmerksomhet. Hvis pumpen forblir belastet kun for å kompensere for ventil- eller sylinderlekkasje, kan enheten bruke mesteparten av tiden på å lage varme. Sjekk om en pilotbetjent tilbakeslagsventil, akkumulatorstrategi eller reparasjon av den lekkende komponenten er mer hensiktsmessig enn kontinuerlig pumpedrift; de hydraulisk sylinderdriftsføring hjelper til med å skille disse lekkasjebanene.

Heiser, dumpehengere og intermitterende kraftpakker

Intermitterende løfteenheter kan bruke kompakte tanker og motorer når full syklus, hviletid, starter per time, omgivelsestilstand og belastning er ærlig oppgitt. Den korte plikten fjerner ikke sikkerhetskrav for slangebrudd, overløpslast, trykkavlastning, nødsenking eller mekanisk støtte.

En tyngdekraftsreduksjonskrets kan kreve pumpestrøm bare under løfting, men returbanen må fortsatt kontrollere senkehastigheten uten for stort mottrykk eller varme. Ikke velg enheten fra løftetrykk alene.

Transportør-, mikser-, vifte- og vinsjdrev

Kontinuerlige roterende belastninger avslører tap som korte sylindertester kan skjule. Motorutløpstrykk, kassetømming, kjøligere strømning og stabil pumpelevering har betydning for hele skiftet. En kraftenhet som overlever en fem-minutters prøveperiode kan fortsatt miste hastighet eller overopphetes etter en time, spesielt når motorkasse-dreneringsbane er knyttet til en restriktiv retur.

For vinsjer og påløpsdrift skal bremsing og laststyring være utformet med maskinsikkerhetsfunksjonen. Kraftenhetsspesifikasjonen bør inkludere startmoment, kjøremoment, maksimal hastighet, stoppeatferd og hva som skjer når elektrisk kraft går tapt.

Mobilt og landbruksutstyr

Mobile installasjoner legger til variasjon i motorhastighet, tilt, vibrasjon, støv, regn, kompakt emballasje og endringer av tilbehør. Reservoaret skal holde sugeinntaket dekket i forventede skråninger. Kjøleren må motta reell luftstrøm. Puster og fyllstoff må overleve miljøet der operatøren faktisk betjener maskinen.

For kraftuttaksdrevne eller motordrevne enheter, gi leverandøren komplett hastighetsområde, rotasjon, aksel eller kobling, og tillatt sidelast. En pumpe dimensjonert med nominell motorturtall kan skuffe under lavhastighetsdrift, mens en pumpe valgt for lav tomgangsstrøm kan gå over turtall ved transportrpm.

Hvem bør ikke bestille en hydraulisk kraftenhet ennå?

Ikke legg inn bestillingen ennå hvis aktuatorbelastning, nødvendig hastighet, samtidige funksjoner, elektrisk forsyning eller sikkerhetsatferd fortsatt er ukjent. En leverandør kan utarbeide et budsjettanslag fra ufullstendige data, men det bør merkes foreløpig.

Ikke bestill en større enhet bare fordi den gamle maskinen er treg. Hvis den gamle pumpen er sulten, ventilen er restriktiv, sylinderen lekker internt, eller returledningen er blokkert, kan ekstra pumpestrøm skape mer varme uten å gjenopprette bevegelsen.

Ikke be om et kompakt reservoar når maskinen ikke har noen bekreftet kjøleplan, høy returstrøm, store endringer i sylindervolum eller dårlig tilgang for rengjøring. Emballasje er en teknisk input, ikke tillatelse til å fjerne oljestyringsfunksjoner.

Ikke kjøp en høytrykksenhet for en maskin hvis sylindre, ventiler, slanger, ramme, beskyttelser og kontrollarkitektur ikke er godkjent for det høyere trykket. En avlastningsventilinnstilling er ikke et oppgraderingssertifikat.

Praktisk sjekkliste før du ber om et tilbud

Hvis flere svar mangler, kan utvelgelsen fortsatt starte. Det skal ikke presenteres som ferdig prosjektering. Jo færre ukjente, desto mindre er sjansen for å kjøpe en hydraulisk kraftenhet som når trykk på testbenken, men bommer på maskinen.

Snarveier som produserer en dyr kraftenhet

Snarvei 1: Dimensjonering av pumpen fra maksimalt trykk

Trykkklassifisering bestemmer ikke strømning. Start fra aktuatorhastighet og volum, og kontroller deretter trykket som kreves av lasten.

Snarvei 2: Behandle Flow som motoreffektvurdering

Tretti liter i minuttet forteller bare halve motorhistorien. Ved 40 bar er hydraulikkeffekten ca. 2 kW; ved 200 bar er det ca 10 kW. Effektivitet og bruk flytter deretter det nødvendige navneskiltet høyere. Samme flyt, veldig forskjellig akselbelastning.

Snarvei 3: Ringeavlastning Trykk på arbeidspunktet

Avlastningsventilen beskytter kretsen. Hvis den åpnes gjennom hver normal syklus, blir nyttig kraft omgjort til varme og kontrolldesignet fortjener gjennomgang.

Snarvei 4: Bruk av én reservoarmultiplikator overalt

Et tank-til-strøm-forhold er kun en foreløpig konvensjon. Endring av sylindervolum, returstrøm, luftutløsning, varme, tilt, vedlikehold og pakking kan alle flytte den endelige størrelsen.

Snarvei 5: Legg til en kjøler før du måler tapet

En kjøler kan kontrollere temperaturen mens den skjuler kontinuerlig avlastningsstrøm, ventiltrykkfall eller returbegrensning. Finn først unngåelig varme, og dimensjoner deretter kjøleren for den gjenværende lasten.

Snarvei 6: Ignorerer motorstarter og kald olje

En motor som går én gang kan svikte under gjentatte starter. Kald olje øker innløpstapet og startmomentet. Bekreft startmetode, starter per time, lossing, spenning og minimum oljetemperatur.

Snarvei 7: Velge ventiler etter portstørrelse

Like tråder kan skjule forskjellige indre passasjer, trykkfallskurver, spolesentre og kontrolladferd. Bruk nominell strømnings- og kretsfunksjon.

Snarvei 8: Godkjenning av enheten fra én måler

En pumpe-utløpsavlesning beviser ikke aktuatortrykk eller akseptabelt returtrykk. Sett testpunkter rundt tapene som betyr noe.

Snarvei 9: Koble en ren enhet til en skitten maskin

Rester fra forrige feil kan returnere gjennom den nye pumpen og ventilblokken. Rengjør og kontroller hele den tilkoblede oljebanen.

Snarvei 10: Oppgi et katalogmaksimum som kontinuerlig plikt

Topptrykk, intermitterende strømning og maksimal temperatur kan ikke byttes ut med kontinuerlige klassifiseringer. Bekreft den valgte komponenten på det virkelige driftspunktet.

En tilbudsforespørsel som gir leverandøren noe å beregne

Unngå å sende kun:

Trenger en 7,5 kW enhet, 160 bar, 40 L tank. Samme plikt som den gamle.

Bruk en teknisk merknad:

Bruksområde: innendørs løftearmatur. En dobbeltvirkende sylinder, 80 mm boring, 45 mm stang, 500 mm slaglengde. Utvendig last er 22 kN ved forlengelse. Vi trenger hele slaget på 7,2 sekunder; seks sekunder er akseptabelt for retur. Produksjonen går i 20-minutters batcher med fire sykluser per minutt, etterfulgt av et 10-minutters stopp, over et åtte timers skift. Ingen andre aktuator kjører med heisen. Anleggsforsyningen er 400 V, 50 Hz, trefaset, og tilgjengelig plass er 800 x 550 mm. Sylinderen skal stå oppe når pumpen stopper, med kontrollert nødsenking. Vennligst sjekk foreslått pumpevolum, motorstørrelse, tank, ventilarrangement, filtrering, målepunkter og kjølekrav i stedet for å kopiere den gamle 7,5 kW enheten.

Den forespørselen forteller leverandøren hvor forutsetningene gjenstår. Oppgitt 22 kN last ser ikke ut til å kreve 160 bar med den foreslåtte sylinderen, så arbeidstrykket bør beregnes på nytt. Syklusen antyder en periodisk, men gjentatt drift, ikke et eneste løft. Holde- og senkekravet påvirker ventilkretsen og sikkerhetsgjennomgangen.

For et erstatningsprosjekt, send også bilder av den gamle enheten, pumpens navneskilt, motorskilt, manifold, slangeporter, elektrisk skap, oljetilstand, filterelement og den første defekte komponenten. Et bilde uten driftsdata er nyttig; driftsdata uten visning av installasjonen er ufullstendig.

FAQ

Hvordan dimensjonerer jeg en hydraulisk kraftenhet?

Arbeid utover fra aktuatoren. Etabler belastningen og tiden som er tillatt for bevegelsen, og beregn deretter flyten og sannsynlig arbeidstrykk. Først etter det har pumpeforskyvning, motorkW, tank, ventilblokk, filtrering og kjøling nok kontekst til å velges.

Hvilken størrelse elektrisk motor trenger en hydraulisk kraftenhet?

Bruk bar x L/min / 600 for hydraulikkeffekten ved det verste driftspunktet. Del med en forsvarlig total effektivitet, ikke en optimistisk. Resultatet trenger fortsatt en elektrisk sjekk for kaldstarter, startmetode, starter per time, spenning, frekvens, omgivelsestemperatur og overbelastningsmargin.

Hvor stort bør et hydraulisk reservoar være?

En multiplikator kan gi en første skisse, men den kan ikke fullføre tanken. Sjekk hvor mye olje som forlater og returnerer når aktuatorene beveger seg, om suget forblir tildekket, maksimal returstrøm, varmeavvisning, luftutløsning, ekspansjonsrom, plasstilt, og om noen kan nå tanken for å rengjøre den.

Er et større hydraulisk reservoar alltid bedre?

Ikke som standard. Ekstra oljevolum og overflateareal kan bremse temperaturstigningen og gi luft mer tid til å forlate. De opptar også gulvplass, legger til vekt og øker oljefyllingen. En mindre tank med fornuftig portseparasjon og tilstrekkelig kjøling kan fungere bedre enn en stor tank som kortslutter varm returolje rett inn i suget.

Hvordan beregnes hydraulikkpumpens slagvolum?

Multipliser forskyvningen i cm3/omdreininger med målt pumpe-rpm, og del deretter med 1000 for å oppnå teoretisk L/min. Det er ennå ikke levert flyt. Bruk den valgte pumpens volumetriske effektivitetsdata ved forventet trykk, hastighet og oljetilstand.

Får økende avlastningstrykk en sylinder til å bevege seg raskere?

Vanligvis får det bare systemet til å jobbe hardere. Sylinderhastighet følger nyttig strømning og stempelareal. Hvis pumpen er slitt eller oljen er begrenset, øker belastning og varme ved å skru avlastningen høyere, mens slagtiden nesten ikke endres.

Bør en hydraulisk kraftenhet bruke en tannhjulspumpe eller stempelpumpe?

En tannhjulspumpe er ofte det enkle valget for forutsigbar fast strømning. En variabel stempelpumpe tjener ekstrakostnadene der etterspørselen endres nok til at dens kontroll kan spare strøm eller forbedre bevegelsen. Trykk, brukbart strømningsområde, drift, støy, oljerenslighet, kontrollferdigheter og lokal service betyr mer enn etiketten «mer avansert».

Når trenger en hydraulisk kraftenhet en oljekjøler?

Se temperaturtrenden under den virkelige syklusen. Hvis enheten fortsetter å få varme etter avlastningsstrøm, overdreven struping og åpenbare begrensninger er korrigert, beregne den gjenværende varmebelastningen mot omgivelsestemperaturen og det tillatte oljeområdet. Det er det punktet hvor kjølekapasitet kan spesifiseres ærlig.

Hvorfor blir en ny hydraulisk kraftenhet varm?

Start med å spørre hva som endret seg under installasjonen. Feil rotasjon og et ubehandlet eller begrenset innløp dukker opp tidlig. Vedvarende varme kan komme fra avlastningsstrøm, en strupet ventil, lite returrør, dårlige variable pumpeinnstillinger, en blokkert kjøler eller rett og slett en produksjonssyklus som er lengre enn den som ble brukt for valg.

Hvorfor viser måleren trykk mens aktuatoren er treg?

Måleren kan fortelle sannheten om pumpeutløpet og ingenting om sylinderporten. Sett et andre målepunkt etter den mistenkte ventilen, filteret, slangen eller koblingen og gjenta den samme belastede bevegelsen. En stor forskjell lokaliserer tapet; matchende trykk med sakte bevegelse peker undersøkelsen tilbake mot strømning eller aktuatorlekkasje.

Kan en hydraulisk kraftenhet bygges mindre ved å legge til en kjøler?

Noen ganger, men ikke av termisk resonnement alene. En kjøler kan hjelpe varmeavvisning; den kan ikke garantere sugedekning, luftutløsning, oljevoluminnkvartering eller vedlikeholdstilgang. Kompakt design trenger alle disse kontrollene.

Hvilken informasjon skal jeg sende for et tilbud på tilpasset hydraulisk kraftenhet?

Send nok informasjon til å spille av syklusen på papir: maskinfunksjon, sylinder- eller motordimensjoner, last, bevegelsestid, funksjoner som overlapper, målt trykk, løpe-/hvilemønster, strømforsyning, olje, omgivelsestemperatur, tilgjengelig plass, kontrollsignaler og nødvendig sikker tilstand. Legg til et skjema hvis det finnes, pluss fotografier og den gamle fiaskohistorien.

Siste takeaway

Dimensjonering av hydraulisk kraftenhet bør begynne med arbeidet, ikke med pumpekatalogen og ikke med en foretrukket tankstørrelse. Strømmen kommer fra den nødvendige aktuatorhastigheten. Press kommer fra belastning og tap. Motorkraft kommer fra trykk og strømning sammen. Beslutninger om reservoar og kjølere kommer fra volumendringer, returatferd, varme, luft, forurensning og drift.

Beregningene er enkle nok til å begynne på en arbeidsbenk. Dommen kommer fra å sjekke hva de enkle ligningene utelater: koblingsgeometri, effektivitet, samtidige funksjoner, kaldstarter, nøytral ventiloppførsel, returtrykk, kontrollsignaler, sikkerhetstilstander og måten maskinen blir betjent på.

For en ny eller erstatning BLINCE hydraulisk kraftenhet , send maskinens syklus, aktuatordata, målt trykk, nødvendig bevegelsestid, strømforsyning, reservoarplass, oljetemperaturtrend, kontrollkrav og feilhistorikk. BLINCE kan vurdere pumpen, motoren, ventilblokken, tanken, filtrering, kjøling, slanger og testpunkter som én strømkilde før den endelige layouten frigis for tilbud.

Forskningsnotater

• BLINCE-produktsidene ble brukt for å bekrefte de tilgjengelige, tilpassede hydrauliske kraftenhetene, gir-pumpe, variabel-stempel-pumpe, kjølere, slange, sylinder og ventil produktretninger.

• De Parkers standard manual for hydraulisk kraftenhet ble konsultert for installasjon, reservoar, rørleggerarbeid, væskerenslighet og fast-versus-variabel kraftenhet-sammenheng.

• De Danfoss hydrauliske beregningsverktøy ble konsultert som en primær referanse for vanlige hydrauliske forhold som involverer strømning, trykk, kraft, dreiemoment og kraft.

• Beregnede eksempler er foreløpige ingeniørskjermer. Endelig komponentvalg må bruke nøyaktig modelldata, maskinrisikovurdering, gjeldende standarder og kvalifisert hydraulisk og elektrisk gjennomgang.

Tlf.: +86 132 4232 1601

✉️ E-post: sales16@blince.com

Nettsted: https://blince.com/

Ansvarsfraskrivelse

Denne artikkelen er en generell teknisk veiledning. Endelig komponentvalg bør være basert på maskintegninger, målte hydrauliske data, arbeidsforhold, sikkerhetskrav og bekreftelse fra en kvalifisert hydraulikkingeniør eller leverandør.

Blince Hydraulic Team

Blince Hydraulic er et bransjeledende selskap dedikert til presisjonskonstruert væskekraftproduksjon og tilpassede hydrauliske løsninger. Støttet av flere tiår med dypfeltekspertise innen industrimaskiner og tusenvis av vellykkede globale distribusjoner, fokuserer ingeniørteamet vårt utelukkende på produksjon av hydrauliske komponenter med høy ytelse, inkludert spesialiserte orbitalmotorer, høytrykkskjøring driver motor , og robuste retningsreguleringsventiler . Produksjonsinfrastrukturen vår bruker toppmoderne multi-akse CNC-maskinering og er fullt ISO 9001-sertifisert for å garantere repeterbar volumetrisk nøyaktighet på tvers av hver eneste produksjonskjøring.

Vi leverer raske, svært pålitelige og kostnadseffektive hydrauliske løsninger til tungindustridistributører, maskin-OEM-er og vedlikeholdsmannskaper over mer enn 150 land. Enten ditt aktive prosjekt krever et lite volum med tilpassede akselprofiler eller en storskala produksjon av kraftig støpejernsgirpumpe , vi konfigurerer våre fleksible produksjonsplaner for å møte dine mål ledetider med total prisforutsigbarhet. Å samarbeide med Blince betyr å sikre maksimal systemeffektivitet, elitær materialkvalitet og kompromissløs profesjonalitet med flytende kraft.

For å lære mer om hele produktutvalget vårt, besøk vår offisielle nettside: www.blince.com.